کانال مفید و آموزشی دکتر علیرضایی را به همه ی مهندسانی که عطش یادگیری Etabs را دارند، شدیدا توصیه می کنم
آدرس کانال: https://t.me/AlirezaeiChannel
کانال مفید و آموزشی دکتر علیرضایی را به همه ی مهندسانی که عطش یادگیری Etabs را دارند، شدیدا توصیه می کنم
آدرس کانال: https://t.me/AlirezaeiChannel
دلایل اختلاف زیاد بین برش پایه استاتیکی و طیفی
اگر طیف بی بعد شده B را از مسیر Define menu > Functions > Response Spectrum تعریف نمودهاید و سپس اقدام به تعریف حالت بار طیفی با ضریب مقیاس AI/R کردهاید، نبایستی پراکندگی زیادی با برش پایه استاتیکی ایجاد شود. اگر 100 برابر برشهای پایه استاتیکی و دینامیکی با هم اختلاف دارند، به احتمال زیاد خطای عددی یا خطای مدلسازی دارید و موارد زیر را کنترل نمایید:
1- کنترل کنید که تعداد مودهای نوسانی در نظر گرفته شده حداقل 90% جرم را جذب کرده باشد. در مواردی که تغییرات زیاد سختی در ارتفاع داشته باشید (مثل حالتی که در طبقاتی دیوار حائل وجود داشته باشد) نیاز به مودهای نوسانی زیادتری از حالات معمول داریم. برای تعریف مودهای ارتعاشی باید از مسیر Define menu > Modal Cases اقدام نمایید.
2- کنترل کنید که ضریب مقیاس را درست وارد کرده باشد و حتما آن را براساس واحد برنامه وارد نمایید. مثلا ممکن است که واحد شتاب برنامه mm/sec^2 بوده و شما مقدار g (شتاب ثقل) را بر اساس واحد m/sec^2 برابر 9.81 وارد کرده باشد که در این حالات 1000 برابر ضریب مقیاس کم بدست میآید و یا مثلا ضریب مقیاس بر اساس cm/sec^2 بوده و شما آن را 9.81 وارد کردهاید که ضریب مقیاس 100 برابر کمتر حاصل میشود.
3- ناپایداریهای سازه را بررسی کنید. سازه نباید در بخشی از آن دارای سختی ناچیز باشد.
4- جرم سازه را کنترل کنید.
@AlirezaeiChannel
در قابهای مهاربندی شده همگرا، نیروهای طراحی به شدت به تعداد و مکان قرار گرفتن مهاربندها بستگی دارند. بهتر است
دهانهای برای قاب مهاربندی شده انتخاب گردد که اولا بار ثقلی مناسبی روی ستون متصل به مهاربند وجود داشته باشد (دهانههای لبهای چندان مناسب نیستند)
دوم آنکه دهانه طوری انتخاب شود که حتی المقدور زاویه مهاربند 45 در بیاید. مثلاً برای سازههای متعارف با ارتفاع طبقه حدود 3 متر، دهانههای 3 تا 4 متری برای مهاربندهای قطری و ضربدری و دهانههای 5 تا 6 متری برای مهاربندهای هشتی و هفتی مناسب هستند.
علاوه بر دهانه عمق تیر و ستون نیز مهم است. در شکلهای زیر چند نمونه دتایل با مقیاس که در آنها ابعاد تیر و ستون و زاویه مهاربند متفاوت هستند، نشان داده شده است. در شکل اول تیرها دارای عمق زیادتری نسبت به ستونها هستند. در این حالت، در صورتی که زاویه مهاربند با افق کم باشد، ابعاد ورق بسیار بزرگ خواهد شد. در صورت زاویه زیاد مهاربند، ابعاد ورقها منطقیتر خواهد بود. همانطور که از شکل دوم دیده میشود، در صورتی که ابعاد تیر و ستون تقریبا برابر باشند، بهترین زاویه برای ورق، در زاویه مهاربند برابر 45 درجه رخ میدهد.
@AlirezaeiChannel
در آنالیز طیفی، پاسخ نهایی سازه با استفاده از ترکیب مودهای مختلف آن بدست آورده می شود. در واقع پاسخ سازه به صورت ترکیبی از شکلهای مودی مختلف است. برای هر مود در نظر گرفته شده، بر اساس فرکانس و جرم مودی، پاسخ آن مود از طیف طراحی استخراج شده و سپس با پاسخ مودهای دیگر ترکیب می شود تا پاسخ کلی سازه را نتیجه دهند. فرض کنید می خواهیم دو مود را در آنالیز طیفی با یکدیگر ترکیب نماییم، برآیند آنها به صورت زیر خواهد بود:
R^2 = R1^2 + 2*epsilon*R1*R2 + R2^2
در رابطه بالا حد نهایت پاسخ هنگامی خواهد بود که epsilon=1 باشد، این دقیقا مانند اینست که پاسخ دو مود را به طور کامل با یکدیگر جمع کنیم:
R^2 = R1^2 + 2*R1*R2 + R2^2
R = R1 + R2
که در عمل همان قدر مطلق جمع دو پاسخ فوق خواهد بود:
R = |R1| + |R2|
روند فوق یک عمل بسیار محافظه کارانه است. حال تصور کنید epsilon=0 باشد، که رابطه بیان شده را تبدیل به همان روش SRSS می کند:
R^2 = R1^2 + R2^2
R = SRSS(R1, R2)
از آنجایی که حاصلضرب عبارت R1*R2 در این روش صفر فرض می شود بنابراین به گونه ای از اندرکنش مودی در SRSS صرف نظر می کنیم. از طرف دیگر در روش CQC از epsilon بین صفر و یک برای بدست آوردن پاسخ استفاده می شود یعنی پاسخی مابین روش SRSS و جمع مطلق مستقیم بدست خواهیم آورد. در واقع روش CQC مقداری از اندرکنش مودی را برای مدهای نزدیک بهم لحاظ می کند و دلیل آن اینست که چنین مودهایی ممکن است با یکدیگر اندرکنش در فاز داشته باشند، بنابراین برای مودهای نزدیک بهم می بایست به صورت جبری (بدون استفاده از قدر مطلق) عمل نمود ، در حالیکه برای مودهای دور از هم می توان از روشی مانند SRSS استفاده کرد. بدلیل اینکه روش CQC دارای علامت جبری هستند نباید همیشه آنها را محافظه کارانه تر از SRSS در نظر گرفت بلکه بسته به علامت جبری روشهای CQC می توانند محافظه کارانه تر و یا غیر محافظه کارانه تر از SRSS باشد. بطور کلی بهتر است همیشه از روش CQC استفاده نماییم.
منبع:
http://www.eureka.im/5132.html
@AlirezaeiChannel
در برنامه ETABS ضوابط زیر برای قابهای مهاربندی شده همگرای ویژه کنترل میشوند:
برای طراحی این سیستم بایستی ضوابط ویژه زیر کنترل شوند (AISC SEISMIC 13):
برنامه ضوابط زیر را برای مهاربندهای شورون 7 و 8 در قابهای SCBF کنترل مینماید:
> در برنامه ETABS، برای مهاربندهای 7 و 8، ضوابط زیر را کنترل نمینماید:
الف) تیرهای دهانه مهاربندی شده باید بدون در نظر گرفتن مهاربند به عنوان تکیهگاه میانی تیر قادر به تحمل بارهای ضریبدار مرده و زنده باشند.
ب) تیرهای دهانه مهاربندی شده، باید تحمل بارهای ضریبدار بصورتی که مهاربندها حذف شدهاند و به جای آنها ظرفیت آنها قرار داده شده را داشته باشند. این ظرفیت در کشش AgRyFy و در فشار 0.3Pn است.
در مهاربندی همگرای ویژه استفاده از مهاربندی صرفاً کششی مجاز نیست. در هر امتداد قاب، بایستی حداقل 30% و حداکثر 70% مهاربندها به کشش کار کنند. کنترل این بند به عهده کاربر است.
در برنامه ETABS ضوابط زیر برای قابهای مهاربندی شده همگرای معمولی کنترل میشوند:
ضوابط طراحی تیرها، مهاربندها و ستونها.
برآورد نیروی طراحی اتصال تیر به ستون.
برآورد نیروی طراحی اتصال مهاربند.
برای طراحی این سیستم بایستی ضوابط ویژه زیر کنترل شوند (AISC SEISMIC 14):
اگر تحت ترکیب بارهای معمولی نیروی محوری ستونها از 0.4 ظرفیت فشاری یا کششی آنها فراتر رود، ترکیب بارهای ویژه تشدید یافته بایستی بدون حضور لنگر خمشی و نیروی برشی و تنها تحت اثر نیروی محوری کنترل شوند(AISC SEISMIC 8.3, 4.1).مقاطع مهاربندها باید فشرده لرزهای باشند (AISC SEISMIC 13.2d, 8.2b, Table I-8-1). در Error! Reference source not found. نسبت حدی عرض به ضخامت برای مقاطع فشرده لرزهای نشان داده شده است. در صورت عدم ارضای شرایط این جدول، پیام خطایی در خروجی اعلام میشود.
ضریب لاغری مهاربندها نباید از مقدار زیر، بزرگتر شود (AISC SEISMIC 14.2). در صورت عدم ارضای این شرط، پیام خطایی در خروجی اعلام میشود.
برنامه ضوابط زیر را برای مهاربندهای شورون 7 و 8 در قابهای OCBF کنترل مینماید:
فاصله بین تکیهگاههای جانبی برای تیرهای بین مهاربندی جانبی نباید از lpd تجاوز نماید (AISC SEISMIC 13.4a(2)). برای مقاطع جعبهای و مستطیلی طول lpd بصورت زیر محاسبه میشود:که در روابط فوق، M1 و M2 به ترتیب لنگرهای انتهای کوچک و بزرگ انتهایی در محل تکیهگاههای جانبی تیر هستند. نسبت M1/M2 برای انحنای مضاعف مثبت و برای انحنای ساده منفی است (AISC A1.7).
در برنامه ETABS، برای مهاربندهای 7 و 8، ضوابط زیر را کنترل نمینماید:
الف) تیرهای دهانه مهاربندی شده باید بدون در نظر گرفتن مهاربند به عنوان تکیهگاه میانی تیر قادر به تحمل بارهای ضریبدار مرده و زنده باشند.
ب) تیرهای دهانه مهاربندی شده، باید تحمل بارهای ضریبدار بصورتی که مهاربندها حذف شدهاند و به جای آنها ظرفیت آنها قرار داده شده را داشته باشند. این ظرفیت در کشش AgRyFy و در فشار 0.3Pn است.
منبع: سایت دکتر علیرضایی
دانلود رایگان فیلم آموزشی تحلیل غیرخطی دیوار برشی بتنی در نرم افزار Sap
برای دانلود اینجا کلیک کنید...
http://www.tanbakoochi.com/File/www.tanbakoochi.com-Nonlinear%20Shear%20Walls.mp4
دانلود رایگان فیلم آموزش مدل سازی و تحلیل در نرم افزار sap(سه روش دینامیکی)
برای دانلود اینجا کلیک کنید...
http://s4.picofile.com/file/7912728060/sap_video.rar.html
دانلود تحلیل تاریخچه زمانی خطی - پروژه درس مهندسی زلزله پیشرفته (دکتر نیکنام)
دانلود پروژه دانشجویی ارزیابی لرزه ای به روش پوش اور با Sap (دکتر نیکنام)
کلاس آموزش سپ SAP2000
دوره های تخصصی آموزش Sap2000
مقدماتی و پیشرفته
مدرس: علیرضا خویه
CSiBridge_-_01_Introductory_Tutorial.mp4 | 23-Jul-2013 17:43 | 52M | ||
CSiBridge_-_02_Navigating_the_Interface.mp4 | 23-Jul-2013 17:43 | 9.5M | ||
CSiBridge_-_03_Design_of_Steel_Girder_Bridges.mp4 | 06-Aug-2013 18:01 | 33M | ||
CSiBridge_-_04_Design_of_Precast_Concrete_Composite_Girder_Bridges.mp4 | 23-Jul-2013 17:44 | 40M | ||
CSiBridge_-_05_Design_of_Prestressed_Concrete_Box_Girders.mp4 | 23-Jul-2013 17:44 | 19M | ||
CSiBridge_-_06_Automated_Seismic_Design.mp4 | 23-Jul-2013 17:44 | 63M | ||
CSiBridge_-_07_Staged_Analysis.mp4 | 23-Jul-2013 17:43 | 55M | ||
CSiBridge_-_08_Dynamic_Vehicle_Loading.mp4 | 23-Jul-2013 17:43 | 17M | ||
CSiBridge_-_09_CSiLoadOptimizer.mp4 | 23-Jul-2013 17:43 | 25M | ||
CSiBridge_-_10_Load_Rating_Factors.mp4 | 23-Jul-2013 17:4 |